不同升溫速率下同-組分含量共混物的固化放熱情況是不同的，可根據隨升溫速率的變化，放熱峰所在的不同溫度點來計算出反應表觀活化能。根據放熱峰處的體系反應程度是恒定的，與升溫速率無關這-原理，用Kissinger方程先作出不同升溫速率下的ln(φ/Tp2)～1/Tp曲線，再經過線性回歸分析后計算出表觀活化能。反應級數可以通過Crane方程近似計算。

三、結果與討論
1、樹脂體系固化DSC分析結果及計算

不同升溫速率下樹脂DSC測試分析結果如表1所示。

表1樹脂配方固化DSG分析

    Kissinger方程
    d(1nφ/Tp2)/d(1/Tp)=-Ea/R(式1)
    Crane方程
    d(1nφ)/d(1/Tp)≈-Ea/nR(式2)
    式中：φ-等速升溫速率(℃/min)
    Tp-熱峰溫度(K)
    R-氣體常數8.3144(J•mol-1•K^-1)
    Ea-表觀活化能Ea(kJ/mol)
    由表1數據作出的ln(φ/Tp2)～1/Tp曲線，經線性回歸得出斜率k=5.724，再由式(1-1)得出表觀活化能Ea=47.592kJ/mol。
    lnφ～l/Tp曲線的斜率k=-6.57，由式(1-2)算出反應級數n=0.911
    故本實驗樹脂體系的固化反應動力學方程為-da/dt=k [1-a]0.911，反應進行比較緩慢，膠液適用期長，實測樹脂常溫下凝膠時間大于8h。

2、澆鑄體性能測試
    表2為不同固化制度下澆鑄體的固化度。由表可知2種固化制度下的澆鑄體差別不大，甚至FH80的固化度還略高于FHl30樹脂。

表2不同固化制度下澆鑄體的固化度