HFRP復合材料及其加固混凝土結構性能
混凝土結構己成為當今土木工程中主要的結構形式，但是由于材料老化、環境腐蝕、工作荷載改變、自然災害以及施工質量等問題，大批結構需要修復和加固。據統計我國已有的橋梁中危橋約占34.5％，大部分橋梁存在不同程度的損傷。FRP復合材料以其輕質、高強、耐腐蝕、抗疲勞、施工方便等優異性能奠定了它在現代土木工程中的巨大優勢，其應用已引起了土木工程界的極大興趣。
由于單一FRP變形能力不足，所加固結構的延性差制約了FRP的廣泛應用。混雜技術是解決以上問題的有效途徑。不同性能的FRP混雜，能夠充分發揮不同纖維的優勢，揚長避短，優化FRP的綜合力學性能。本文介紹了國內外關于HFRP復合材料及其加固混凝土結構的新研究進展，并對它的應用前景做出展望。
2 HFRP材料性能
從理論上分析，高彈模（大于鋼）纖維能夠提高結構的剛度、開裂和屈服荷載；高彈模、高強度的纖維能夠取得應變強化行為，從而抑制變形；高延性纖維能夠增強延性。已有研究表明：CFRP（Carbon FRP）能夠增大結構的剛度，在CFRP中混雜適當比例的AFRP（Aramid FRP）或GFRP（Glass FRP）能夠提高結構的延性。HFRP復合材料理想的應力- 應變曲線如圖1（圖略）所示。而實際上，在混雜纖維逐步斷裂的過程中，不平穩的應力轉移使周圍纖維產生應力集中而受到損傷，從而導致HFRP過早破壞或承載力急劇下降。因此，我們需要尋求混雜纖維的合理匹配或采取措施去控制承載力的降低，從而獲得理想的材料性能。
2.1 單軸拉伸力學性能
Wu Z.S研究了纖維布層間混雜特性，測試了高彈模（C7）、高強度（C1）碳纖維布和高延性纖維布（Dy）的HFRP布的單軸拉伸行為[1-2]，試驗結果見圖2（圖略）。結果表明隨著C1布比例的增加，HFRP布的延性提高、承載力降低幅度減小。圖2（a-b）分別為相同纖維布密度（200g/m2）的一層C1和一層C7混雜碳纖維布C1/C7、兩層C1和一層C7布的混雜布2C1/C7的單軸拉伸荷載-應變曲線。由圖可知：隨著C1布混雜比例的增加，高彈模、低極限應變的C7碳纖維布破壞過程變得緩慢，C7布應力轉移到C1布就更平穩，荷載-應變曲線有應變強化和多峰特點。圖2（c）證明：混雜高延性的Dy纖維布能夠獲取良好的延性，由于Dy纖維具有良好的變形和能量吸收能力。
對于FRP筋，Frank P.H提出采用編織技術設計延性混雜FRP（DHFRP）筋的新理念[3]，試驗研究了DHFRP筋的單軸拉伸、與混凝土界面粘結性能。拉伸結果表明：DHFRP筋具有明顯的屈服點、彈塑性階段、應變強化階段。與混凝土界面粘結性能試驗：將直徑10mm的DHFRP筋埋入直徑為152.4mm的混凝土圓柱體，埋置長度分別為63.5mm、127mm、190.5mm和254mm。對筋進行拉拔試驗表明：所有的纖維埋置長度，均發生纖維筋斷裂破壞，未發生纖維筋拔出現象。表明DHFRP滑移機理完全依賴于纖維筋的破壞機理。
2.2 徐變形為
Vitauts T等研究了CFRP/AFRP、CFRP/GFRP混雜纖維筋的徐變行為[4-5]，各纖維的混雜比例為：CFRP與AFRP的體積摻率分別為24％、76％；CFRP與GFRP的體積摻率分別為19％、81％。
徐變測試方案為：1、CFRP筋初始拉應變為ε=0.69％，為極限應變的57％。2、AFRP筋初始應變為ε=1.38％，為極限應變的42％。3、GFRP筋初始應變為ε=0.78％，為極限應變的30％。4、CFRP/AFRP混雜筋初始應變為ε=0.86％，為極限應變（3.29％）的26％。5、CFRP/GFRP混雜筋初始應變為ε=0.68％，為極限應變（2.64％）的26％。6、編織空心AFRP筋的長期荷載為其極限荷載的41％。
試驗結果表明：1、CFRP筋在荷載持續17700h后無徐變。2、AFRP筋在荷載持續16800h后應變由初始的1.38％增加到2.326％，增加了78％。3、GFRP筋在荷載持續16600h后應變由初始的0.78％增加到0.83％，增加量為6.4％。4、CFRP/AFRP混雜筋在12000h后應變由初始的0.86％增加至1.46％（超過了碳纖維的極限應變1.21％），增加量為69％。由于AFRP的徐變大，致使應力轉移至CFRP上，導致碳纖維發生破壞。5、CFRP/GFRP混雜筋在17500h后應變由初始的0.68％增加到0.72％，增加量為5.8％。6、編織的空心AFRP筋在1100h后徐變為初始應變的54％。
假定HFRP中各單一纖維徐變相等，HFRP筋的徐變通過下式計算：
式中：σH 為HFRP筋的平均應力，EA(t)、EC 、EM(t)、ρA、ρC分別為芳綸、碳纖維和粘結劑的彈性模量和體積摻率，Eo為芳綸纖維的初始彈性模量，Aj、τi 為參數，n為近似描述徐變曲線所需參數數量。
3 HFRP加固混凝土結構性能
3.1 HFRP加固梁
Wu Z.S測量了HFRP布對簡支梁的加固效果[1]。由圖2（d）可知：含有一層C7布的HFRP布能夠顯著提高簡支梁的剛度、屈服與極限荷載和延性，特別是C1/C7/Dy加固梁承載力下降緩慢，具有多峰的特點。盡管三層C1布（3C1）加固梁的承載力與2C1/C7或C1/C7/Dy加固梁的相近甚至更高，但是3C1加固梁的屈服荷載低于2C1/C7或C1/C7/Dy加固梁。這表明高彈模的C7布對梁屈服荷載的提高效果優于C1布，同時，C7布的逐步斷裂過程能使應力平穩轉移，避免了周圍纖維產生高度應力集中。
Frank P.H比較研究了DHFRP筋、鋼筋加固混凝土梁的抗彎性能[6]，DHFRP筋能夠顯著增大梁的初始剛度，具有與鋼筋混凝土梁相似的開裂、裂縫發展行為和變形、能量吸收能力。
熊光晶等試驗研究了高強玻璃纖維/碳纖維HFRP布加固混凝土梁的抗彎性能[7-8]，將極限撓度與屈服撓度比值定義為撓度延性，將梁破壞時所吸收能量與屈服時所吸收的能量之比定義為能量延性。試驗結果表明：在極限承載力提高幅度相近前提下，HFRP布加固梁的撓度延性、能量延性分別比單一CFRP布加固梁提高89.5％和57.9％，加固價格降低38.2％，剛度僅降低10％；HFRP布加固梁的撓度延性、能量延性僅比基準混凝土梁降低13.7％和21.4％。
為了防止混凝土與FRP剝離破壞，采用U型CFRP片材粘貼梁側的加固方法不僅增加了加固成本，且加固梁的變形能力差、延性低的問題未解決。熊光晶等提出了由單向一型CFRP布和雙向L型GFRP布加固混凝土梁的混雜加固方法[9]，如圖3（圖略）所示。試驗表明：該方法有效地阻止剝離破壞，大幅度提高了加固梁的變形能力和延性，并降低成本。
3.2 HFRP加固柱
姜浩等試驗研究了GFRP布、CFRP布和CFRP/GFRP混雜布加固150mm×150mm×450 mm短柱的抗壓性能[10]。結果表明： HFRP布加固短柱的極限荷載相比基準柱提高了14％；HFRP布加固后短柱的塑性明顯提高，荷載-應變曲線如圖4（圖略）所示。
李杰等試驗研究了FRP管混凝土長柱（高900mm）、短柱（高220、264mm）的軸壓和偏壓性能[11]，試件設計為： FRP管采用纏繞法制成，管內徑D=88mm。類型Ⅰ鋪設四層玻璃纖維和一層碳纖維，鋪層角度為90／±45／0／90，其中0度的鋪層為碳纖維，沿試件縱向。類型Ⅱ鋪層設四層玻璃纖維，鋪層角度為90／±45／90。試驗結果表明：（l）GFRP和GFRP／CFRP混雜管混凝土組合結構能有效地提高構件的承載力，且構件具有很大的變性能力，如圖5（圖略）所示。（2）±45°鋪層設計可以大大提高構件斜截面承載力。（3）彎矩-曲率曲線為二折線，剛度由混凝土截面控制，第二剛度由FRP管剛度控制，如圖6（圖略）所示。圖中BC、C分別代表柱、短柱；CG、G分別表示碳纖維/玻璃纖維混雜布、單一玻璃纖維布加固；個數值代表鋼筋直徑；第二個數值代表偏心距。C-CG-4-A為FRP殼體不直接受力而僅起約束作用，C-CG-4-A、C-G-2.1-B為FRP殼體直接受力。
3.3 HFRP加固梁柱節點
Li J.C試驗研究了CFRP/GFRP混雜布加固梁柱節點的力學性能[12]，測試了三個試件，其中兩個未加固，記為C1、C2；HFRP布加固試件記為C3，HFRP布的粘貼部位如圖7所示。施加荷載分為兩類：服役水平荷載和極限荷載。在加載至極限荷載前，以服役水平荷載30kN對每個試件進行幾次檢驗測試，但試件C2只做一次，然后，試件C2、C3以服役水平荷載30kN循環加載100次。
試驗結果表明：在服役水平荷載作用下，HFRP加固試件剛度提高45％；在循環荷載作用后，HFRP加固試件極限承載力提高30％；在服役水平荷載作用下，HFRP加固梁或柱的變形顯著減小，大幅度達50％。
3.1 HFRP加固梁
Wu Z.S測量了HFRP布對簡支梁的加固效果[1]。由圖2（d）可知：含有一層C7布的HFRP布能夠顯著提高簡支梁的剛度、屈服與極限荷載和延性，特別是C1/C7/Dy加固梁承載力下降緩慢，具有多峰的特點。盡管三層C1布（3C1）加固梁的承載力與2C1/C7或C1/C7/Dy加固梁的相近甚至更高，但是3C1加固梁的屈服荷載低于2C1/C7或C1/C7/Dy加固梁。這表明高彈模的C7布對梁屈服荷載的提高效果優于C1布，同時，C7布的逐步斷裂過程能使應力平穩轉移，避免了周圍纖維產生高度應力集中。
Frank P.H比較研究了DHFRP筋、鋼筋加固混凝土梁的抗彎性能[6]，DHFRP筋能夠顯著增大梁的初始剛度，具有與鋼筋混凝土梁相似的開裂、裂縫發展行為和變形、能量吸收能力。
熊光晶等試驗研究了高強玻璃纖維/碳纖維HFRP布加固混凝土梁的抗彎性能[7-8]，將極限撓度與屈服撓度比值定義為撓度延性，將梁破壞時所吸收能量與屈服時所吸收的能量之比定義為能量延性。試驗結果表明：在極限承載力提高幅度相近前提下，HFRP布加固梁的撓度延性、能量延性分別比單一CFRP布加固梁提高89.5％和57.9％，加固價格降低38.2％，剛度僅降低10％；HFRP布加固梁的撓度延性、能量延性僅比基準混凝土梁降低13.7％和21.4％。
為了防止混凝土與FRP剝離破壞，采用U型CFRP片材粘貼梁側的加固方法不僅增加了加固成本，且加固梁的變形能力差、延性低的問題未解決。熊光晶等提出了由單向一型CFRP布和雙向L型GFRP布加固混凝土梁的混雜加固方法[9]，如圖3（圖略）所示。試驗表明：該方法有效地阻止剝離破壞，大幅度提高了加固梁的變形能力和延性，并降低成本。
3.2 HFRP加固柱
姜浩等試驗研究了GFRP布、CFRP布和CFRP/GFRP混雜布加固150mm×150mm×450 mm短柱的抗壓性能[10]。結果表明： HFRP布加固短柱的極限荷載相比基準柱提高了14％；HFRP布加固后短柱的塑性明顯提高，荷載-應變曲線如圖4（圖略）所示。
李杰等試驗研究了FRP管混凝土長柱（高900mm）、短柱（高220、264mm）的軸壓和偏壓性能[11]，試件設計為： FRP管采用纏繞法制成，管內徑D=88mm。類型Ⅰ鋪設四層玻璃纖維和一層碳纖維，鋪層角度為90／±45／0／90，其中0度的鋪層為碳纖維，沿試件縱向。類型Ⅱ鋪層設四層玻璃纖維，鋪層角度為90／±45／90。試驗結果表明：（l）GFRP和GFRP／CFRP混雜管混凝土組合結構能有效地提高構件的承載力，且構件具有很大的變性能力，如圖5（圖略）所示。（2）±45°鋪層設計可以大大提高構件斜截面承載力。（3）彎矩-曲率曲線為二折線，剛度由混凝土截面控制，第二剛度由FRP管剛度控制，如圖6（圖略）所示。圖中BC、C分別代表柱、短柱；CG、G分別表示碳纖維/玻璃纖維混雜布、單一玻璃纖維布加固；個數值代表鋼筋直徑；第二個數值代表偏心距。C-CG-4-A為FRP殼體不直接受力而僅起約束作用，C-CG-4-A、C-G-2.1-B為FRP殼體直接受力。
3.3 HFRP加固梁柱節點
Li J.C試驗研究了CFRP/GFRP混雜布加固梁柱節點的力學性能[12]，測試了三個試件，其中兩個未加固，記為C1、C2；HFRP布加固試件記為C3，HFRP布的粘貼部位如圖7所示。施加荷載分為兩類：服役水平荷載和極限荷載。在加載至極限荷載前，以服役水平荷載30kN對每個試件進行幾次檢驗測試，但試件C2只做一次，然后，試件C2、C3以服役水平荷載30kN循環加載100次。
試驗結果表明：在服役水平荷載作用下，HFRP加固試件剛度提高45％；在循環荷載作用后，HFRP加固試件極限承載力提高30％；在服役水平荷載作用下，HFRP加固梁或柱的變形顯著減小，大幅度達50％。
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3.4 HFRP-混凝土新型組合結構
廖原等提出了一種由GFRP布纏繞混凝土和粘貼預應力CFRP布的預應力組合梁[13]。對于普通的鋼筋混凝土梁，其抗剪承載力大部分是由箍筋提供，作者的設想是在混凝土上纏繞GFRP布，相當于均勻布置的箍筋，在梁底粘貼CFRP布以抵抗彎曲產生的拉應力。為充分發揮CFRP布的強度和減小梁的撓度，在粘貼CFRP布時進行張拉，施加預應力，形成預應力組合梁。截面示意圖如圖8（圖略）所示。
Nordin H提出了HFRP復合材料梁[14]，即Ι型GFRP梁，梁下翼抗拉區有一層3mm厚CFRP，梁上翼抗壓區有一層115mm厚混凝土。這充分利用了CFRP高抗拉強度、GFRP的低價格和混凝土的高抗壓強度。試驗研究了三種3m長HFRP復合材料梁的抗彎性能，圖9（圖略）為梁截面示意圖。梁B上翼GFRP與混凝土采用鋼拴錨接，而梁C采用膠粘接。測試采用四點彎曲梁試驗，凈跨為2.7m。
試驗結果為：梁A、B、C的極限荷載分別為133kN、275kN、292kN，荷載-撓度曲線如圖10（圖略）所示。HFRP復合材料梁的測試彎曲剛度EItest采用下式估計：
3.4 HFRP-混凝土新型組合結構
廖原等提出了一種由GFRP布纏繞混凝土和粘貼預應力CFRP布的預應力組合梁[13]。對于普通的鋼筋混凝土梁，其抗剪承載力大部分是由箍筋提供，作者的設想是在混凝土上纏繞GFRP布，相當于均勻布置的箍筋，在梁底粘貼CFRP布以抵抗彎曲產生的拉應力。為充分發揮CFRP布的強度和減小梁的撓度，在粘貼CFRP布時進行張拉，施加預應力，形成預應力組合梁。截面示意圖如圖8（圖略）所示。
Nordin H提出了HFRP復合材料梁[14]，即Ι型GFRP梁，梁下翼抗拉區有一層3mm厚CFRP，梁上翼抗壓區有一層115mm厚混凝土。這充分利用了CFRP高抗拉強度、GFRP的低價格和混凝土的高抗壓強度。試驗研究了三種3m長HFRP復合材料梁的抗彎性能，圖9（圖略）為梁截面示意圖。梁B上翼GFRP與混凝土采用鋼拴錨接，而梁C采用膠粘接。測試采用四點彎曲梁試驗，凈跨為2.7m。
試驗結果為：梁A、B、C的極限荷載分別為133kN、275kN、292kN，荷載-撓度曲線如圖10（圖略）所示。HFRP復合材料梁的測試彎曲剛度EItest采用下式估計：
式中：P為總荷載，L為凈跨，α為支座與加載點距離，δtest為梁跨中撓度。預測結果列于表2（表略）。
4 理論模型
Wu Z.S基于HFRP布的單軸拉伸試驗[2]，提出了一個預測HFRP逐步斷裂時應力轉移的宏觀力學模型，將該模型引入有限元程序中，再預測HFRP復合材料單軸拉伸及其加固混凝土結構的力學性能。它們考慮的四個方面為：1、混凝土裂縫發展；2、鋼筋與混凝土的粘結-滑移；3、FRP布與混凝土的界面粘結；4、HFRP布逐步斷裂過程。
4.1 混凝土
采用線性拉伸軟化和線性理想彈塑性曲線分別去估計混凝土的拉伸和壓縮行為。
4.2 鋼筋
假定鋼筋為線性理想彈塑性材料，鋼筋與混凝土的粘結-滑移行為顯示于圖11（a）。（圖略）
4.3 FRP-混凝土界面粘結行為
通常情況下，相比FRP布，粘結劑對結構抗拉承載能力的貢獻很小，所以在本模型中被忽略，然而，FRP與混凝土的界面粘結對加固效果是非常重要的。粘結劑的主要功能是在混凝土與FRP之間傳遞應力。考慮到FRP主要承受拉應力，而粘結劑主要承受剪應力，脫粘發展與混凝土Ⅱ型破壞模型相似，所以采用一個線性軟化曲線去模擬FRP布與混凝土的界面粘結行為，如圖11（b）所示（圖略）。
4.4 FRP布
與鋼筋不同，FRP布是各向異性，它不能承受抗壓和彎曲荷載，只能承受軸向拉伸荷載。單一FRP布一般認為線彈性直至斷裂，然而，HFRP布承受荷載時，HFRP布的逐步斷裂將導致HFRP布產生不同的力學性能。
由于高彈模纖維斷裂時不平穩的應力傳遞可能導致周圍未受損纖維的斷裂，所以估計高彈模纖維逐步斷裂時的應力傳遞非常重要。如圖12（a）所示（圖略），用一條理想曲線估計高彈模碳纖維布C7逐步斷裂時C7布向C1布的應力轉移。考慮用C1布以獲得高強度的效果，所以假定C1布呈線性破壞，如圖12（b）所示（圖略）。
理論計算值與試驗值吻合良好，通過理論計算可預測： HFRP布逐步斷裂過程越平緩，混雜效果越好；提高混凝土強度和能量吸收能力，HFRP加固效果越顯著。
5 結論與展望
5.1 結論
（1）HFRP復合材料能夠在保證承載力的前提下，顯著提高延性和降低成本;
（2）CFRP、GFRP的徐變可以忽略，它們可以考慮為純彈性材料；AFRP徐變較大;當CFRP/AFRP混雜時，由于AFRP的較大徐變，可能導致CFRP應力過大而發生破壞;
（3）HFRP復合材料能夠顯著提高混凝土梁、柱、梁柱節點的承載力和延性;
（4）研究HFRP假延性材料加固混凝土結構的延性評價方法和結構設計理論。
5.2 展望
欲獲得高性能HFRP材料并用于工程實踐，擬開展以下研究：
（1）應該研發性能穩定的特別是能適應土木工程結構要求的多種纖維混雜的高性能HFRP復合材料，研究混雜方式、比例等對HFRP性能之影響;
（2）進一步研究HFRP長期力學性能及其加固設計理論和設計方法，建立HFRP復合材料的統一計算模型;
（3）加強對HFRP加固新方法及其與設計和工程施工有關的構造措施及施工制作技術的研究。
Wu Z.S基于HFRP布的單軸拉伸試驗[2]，提出了一個預測HFRP逐步斷裂時應力轉移的宏觀力學模型，將該模型引入有限元程序中，再預測HFRP復合材料單軸拉伸及其加固混凝土結構的力學性能。它們考慮的四個方面為：1、混凝土裂縫發展；2、鋼筋與混凝土的粘結-滑移；3、FRP布與混凝土的界面粘結；4、HFRP布逐步斷裂過程。
4.1 混凝土
采用線性拉伸軟化和線性理想彈塑性曲線分別去估計混凝土的拉伸和壓縮行為。
4.2 鋼筋
假定鋼筋為線性理想彈塑性材料，鋼筋與混凝土的粘結-滑移行為顯示于圖11（a）。（圖略）
4.3 FRP-混凝土界面粘結行為
通常情況下，相比FRP布，粘結劑對結構抗拉承載能力的貢獻很小，所以在本模型中被忽略，然而，FRP與混凝土的界面粘結對加固效果是非常重要的。粘結劑的主要功能是在混凝土與FRP之間傳遞應力。考慮到FRP主要承受拉應力，而粘結劑主要承受剪應力，脫粘發展與混凝土Ⅱ型破壞模型相似，所以采用一個線性軟化曲線去模擬FRP布與混凝土的界面粘結行為，如圖11（b）所示（圖略）。
4.4 FRP布
與鋼筋不同，FRP布是各向異性，它不能承受抗壓和彎曲荷載，只能承受軸向拉伸荷載。單一FRP布一般認為線彈性直至斷裂，然而，HFRP布承受荷載時，HFRP布的逐步斷裂將導致HFRP布產生不同的力學性能。
由于高彈模纖維斷裂時不平穩的應力傳遞可能導致周圍未受損纖維的斷裂，所以估計高彈模纖維逐步斷裂時的應力傳遞非常重要。如圖12（a）所示（圖略），用一條理想曲線估計高彈模碳纖維布C7逐步斷裂時C7布向C1布的應力轉移。考慮用C1布以獲得高強度的效果，所以假定C1布呈線性破壞，如圖12（b）所示（圖略）。
理論計算值與試驗值吻合良好，通過理論計算可預測： HFRP布逐步斷裂過程越平緩，混雜效果越好；提高混凝土強度和能量吸收能力，HFRP加固效果越顯著。
5 結論與展望
5.1 結論
（1）HFRP復合材料能夠在保證承載力的前提下，顯著提高延性和降低成本;
（2）CFRP、GFRP的徐變可以忽略，它們可以考慮為純彈性材料；AFRP徐變較大;當CFRP/AFRP混雜時，由于AFRP的較大徐變，可能導致CFRP應力過大而發生破壞;
（3）HFRP復合材料能夠顯著提高混凝土梁、柱、梁柱節點的承載力和延性;
（4）研究HFRP假延性材料加固混凝土結構的延性評價方法和結構設計理論。
5.2 展望
欲獲得高性能HFRP材料并用于工程實踐，擬開展以下研究：
（1）應該研發性能穩定的特別是能適應土木工程結構要求的多種纖維混雜的高性能HFRP復合材料，研究混雜方式、比例等對HFRP性能之影響;
（2）進一步研究HFRP長期力學性能及其加固設計理論和設計方法，建立HFRP復合材料的統一計算模型;
（3）加強對HFRP加固新方法及其與設計和工程施工有關的構造措施及施工制作技術的研究。
參考文獻
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[2] H.Niu, Z.Wu. Numerical simulations on strengthened structures with hybrid fiber sheets [A]. FRPRCS-6[C], singapore, 2003.
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[7] 楊建中，熊光晶等。高強玻璃纖維/碳纖維混雜復合材料加固混凝土梁的抗彎試驗研究[J]。土木工程學報，2004，37（7）：18-22.
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[9] 楊奇飛，熊光晶。一種估算纖維布加固梁跨中保護層剝離應力的方法[J]。建筑技術開發，2004，31（11）：54-57.
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HFRP COMPOSITE MATERIAL AND PROPERTIES OF ITS STRENGTHENED CONCRETE STRUCTURES
DENG Zong-cai, LI Jian-hui, DU Xiu-li
(School of Civil Engineering, Beijing University of technology, Beijing 100022, China)
Abstract: FRP (Fiber Reinforced Polymer/Plastic) is a good application prospect new material in modern civil engineering, and HFRP (Hybrid FRP) is the guiding direction of development in FRP composite materials. Based on the summary of relevant studies at home and abroad. This paper presents the newest results of HFRP composite material and properties of its strengthened concrete structures, academic model is analyzed. In addition, the author briefly looks forward to its development prospects and tendency.
Key words: FRP; HFRP; composite material; concrete; application and prospect
